吸力差法优化热工调节在焦炉上的应用
2015/11/10 9:23:54 点击： 文章来源：www.jshhcc.com
济钢焦化厂 3、4焦炉的炉龄已超过 10年，存在着煤气耗量大，耗热量高，热工系数低，机焦侧煤气比例失调等问题 。焦化厂在多次处理温度和测调吸力的基础上，根据理论推算 ，结合炉体状况及煤气加热设备情况，利用吸力差法进行焦炉热工制度的优化调整 ，使 3、4焦炉热工效率显著提高 ，炉温反应灵敏 、稳定。2004～2005年度节约煤气成本百万元 ，并有效的延缓了炉体老化。
1 实施对策
1．1 分别测调煤气和空气蓄顶吸力
我们以标准蓄热室的煤气和空气蓄顶吸力为标准，分别测调煤气和空气蓄顶吸力 (随测随调)，结果发现测量数据稳定性差，上升下降的吸力很不均匀，直行温度均匀性较差。由于煤气和空气量配比失调 ，造成蓄顶吸力不合理。在统一煤气孔板和废气开闭器翻板后 ，反观标准蓄热室的吸力较为合理。在调节时，上升下降煤气和空气的吸力差非常稳定 ，且标准燃烧室的温度正常。于是，我们利用上升下降空气的吸力差对 3、4焦炉的热工制度进行优化调节。
1．1 分别测调煤气和空气蓄顶吸力
我们以标准蓄热室的煤气和空气蓄顶吸力为标准，分别测调煤气和空气蓄顶吸力 (随测随调)，结果发现测量数据稳定性差，上升下降的吸力很不均匀，直行温度均匀性较差。由于煤气和空气量配比失调 ，造成蓄顶吸力不合理。在统一煤气孔板和废气开闭器翻板后 ，反观标准蓄热室的吸力较为合理。在调节时，上升下降煤气和空气的吸力差非常稳定 ，且标准燃烧室的温度正常。于是，我们利用上升下降空气的吸力差对 3、4焦炉的热工制度进行优化调节。
1．2 综合治理 3、4焦炉炉体
为了完善 3、4焦炉的煤气加热设备 ，对 3、4焦炉的炉体缺陷进行了综合治理 ，针对封墙 的严密性较差 ，我们利用新材料进行密封。对阻力大、热效率较低的格子砖 ，以及部分 1—4火道杂物进行了清理。由于分烟道内杂物较多 ，废气开闭器与分烟道弯管阻力较大，且差别大，致使在调节吸力时往往出现翻板开到头吸力仍不够的现象 ，对此也进行了清理。
为了完善 3、4焦炉的煤气加热设备 ，对 3、4焦炉的炉体缺陷进行了综合治理 ，针对封墙 的严密性较差 ，我们利用新材料进行密封。对阻力大、热效率较低的格子砖 ，以及部分 1—4火道杂物进行了清理。由于分烟道内杂物较多 ，废气开闭器与分烟道弯管阻力较大，且差别大，致使在调节吸力时往往出现翻板开到头吸力仍不够的现象 ，对此也进行了清理。
1．3 重新标定焦饼中心温度
在不同的 值下 ，对 3、4焦炉焦饼中心温度进行了重新标定。在保证焦饼上下温差小于 50℃时，确定科学合理的 值 ，而后标定出看火孔压力 ：3焦炉为 8Pa，4焦炉为 5Pa。
在不同的 值下 ，对 3、4焦炉焦饼中心温度进行了重新标定。在保证焦饼上下温差小于 50℃时，确定科学合理的 值 ，而后标定出看火孔压力 ：3焦炉为 8Pa，4焦炉为 5Pa。
1．4 重新排列煤气支管的孔板
根据管道两端的静压差及特殊情况下的管道阻力，对 3、4焦炉高炉煤气支管的孔板进行重新排列 ，为吸力差法调整蓄顶吸力创造条件，保证进入燃烧室的煤气量基本一致，也就是保证上升煤气蓄顶吸力趋于一致。
根据 3、4焦炉现状可知 ：在其他条件不变 的情况下 ，分烟道吸力每变化 10Pa，上升煤气蓄顶吸力变化 1Pa左右，但孔板孔径变化 2mm，吸力变化 2Pa左右。因此，上升煤气 蓄顶吸力 主要取决于煤气孔板的孔径。根据煤气管道两端 的静压差和孔径变化 ，及蓄顶吸力和温度变化 ，孔板孔径按表 1排列 ，尺寸相差 2—5mm，机焦侧相差 5mm。在煤气翻板阀位位于中间时，本着提高煤气量 ，调节灵敏度和适应高炉总管压力变化频繁的实际情况，孔板排列时采用了较小孔板有序排列，合理的分配管道压力(支管压力)，同时提高进入立火道的煤气流速，提高喷射力 ，以利于提高高向加热。
根据管道两端的静压差及特殊情况下的管道阻力，对 3、4焦炉高炉煤气支管的孔板进行重新排列 ，为吸力差法调整蓄顶吸力创造条件，保证进入燃烧室的煤气量基本一致，也就是保证上升煤气蓄顶吸力趋于一致。
根据 3、4焦炉现状可知 ：在其他条件不变 的情况下 ，分烟道吸力每变化 10Pa，上升煤气蓄顶吸力变化 1Pa左右，但孔板孔径变化 2mm，吸力变化 2Pa左右。因此，上升煤气 蓄顶吸力 主要取决于煤气孔板的孔径。根据煤气管道两端 的静压差和孔径变化 ，及蓄顶吸力和温度变化 ，孔板孔径按表 1排列 ，尺寸相差 2—5mm，机焦侧相差 5mm。在煤气翻板阀位位于中间时，本着提高煤气量 ，调节灵敏度和适应高炉总管压力变化频繁的实际情况，孔板排列时采用了较小孔板有序排列，合理的分配管道压力(支管压力)，同时提高进入立火道的煤气流速，提高喷射力 ，以利于提高高向加热。
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